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ISSN : 1225-7672(Print)
ISSN : 2287-822X(Online)
Journal of the Korean Society of Water and Wastewater Vol.27 No.3 pp.339-349
DOI : https://doi.org/10.11001/jksww.2013.27.3.339

하수재이용 공정에서 발생되는 RO농축수 처리를 위한 MBR 공정 적용

이도헌, 장현지, 김한승*
명지대학교 환경에너지공학과

Application of MBR process for the treatment of RO concentrate from wastewater reuse process

Han-Seung Kim*, Do-Hun Lee, Hyun-Ji Jang
Department of Environmental Engineering and Energy, Myongji University
Received 8 February 2013, revised 7 June 2013, accepted 10 June 2013.

Abstract

Biological treatment of RO concentrate from wastewater reuse process is known to be very difficult due to its high concentration of non-degradable organics and salt ions such as chloride, nitrate and phosphate. In this research, the treatment performance of MBR was examined using RO concentrate mixed with raw wastewater as the influent of MBR. Addition of PAC (powdered activated carbon) to MBR was also evaluated in order to enhance the treatment performance and stability. The performance of MBR for treating only RO concentrate decreased gradually although external carbon source was added. The average removal performance of MBR with and without PAC decreased from 99.1 %(98.8 %) to 94.9 %(91.4 %) for COD, 81.3 %(80.3 %) to 42.0 %(41.9 %) for T-N and 57.3(55.0 %) to 30.0 %(21.0 %) for T-P with the increase of RO concentrate mixing rate of 0 % to 20 % in the feed water. Addition of PAC showed positive effect on the performance of MBR for the removal of COD and phosphorus in case that the ratio of RO concentrate to feed water increased.

27-3-05-이도헌.pdf1.09MB

1. 서 론

 최근 물 부족 현상의 대안으로 전국적으로 하폐수 재이용에 대한 관심이 증가함에 따라 재이용 비중은 2000년 2.9 %에서 2010년 10.9 %로 증가하고 있는 추세이다(MOE, 2010). 하수처리수의 재활용 분야에서 역삼투(Reverse Osmosis, RO)막의 적용은 해수담수화에서 파생된 형태이며, 일반활성슬러지 공정(Conventional Activated Sludge, CAS)의 2차침전조 월류수를 MF 또는 UF막으로 전처리하는 CAS-MF-RO 공정과 생물막 반응조(Membrane Bio Reactor, MBR)공정의 여과수를 직접 RO막으로 처리하는 MBR-RO 공정 방식이 주로 적용된다. 관련된 연구 결과 Flux 유지 및 안정적인 수질확보 측면에서 MBR-RO공정이 비교 우위에 있는 것으로 보고되고 있다(Kim et al., 2007).

 RO공정을 적용하여 하폐수 재이용을 할 경우 높은 수준의 안정적인 수질을 확보할 수 있는 장점이 있으나 RO공정은 필연적으로 회수율에 따라 오염물질의 농도가 3 ~ 5배 높아진 농축수가 발생하게 된다. RO 농축수는 난분해성 유기물과 고농도의 질소와 염분을 함유하고 있으며, 공정특성상 막 세척 시 주입되는 약품으로 인해 생물학적 처리가 어려운 실정이다(Kim et al., 2012). 이에 최근 일부 하수처리장의 경우 RO 재이용 설비로부터 발생되는 농축수를 처리장 전단으로 반송하여 재처리시키고 있으나, RO농축수가 생물학적 하수처리시스템에 미치는 영향에 관한 연구결과는 미비한 실정에 있어 적정처리를 위한 대안선정이나 공정설계에 어려움이 있는 것으로 보고되었다(Choi et al., 2012).

 이에 본 연구에서는 RO 농축수와 인공합성폐수를 유입수로 이용하여 실험실 규모의 MBR 공정을 적용하여 유입수 조성에 따른 처리특성을 평가하였으며, MBR 공정으로 처리 가능한 적정 혼합비율에 대해 고찰해보았다. 또한 추가적으로 처리의 안정성을 도모하기 위해 PAC주입에 따른 처리성능의 차이를 평가하였다.

2. 연구방법

2.1 실험장치 및 운전조건

 본 연구에서 사용된 MBR 장치의 구성과 운전조건을 Fig. 1과 Table 1에 나타내었다. MBR반응조는 제 1무산소조, 제 2무산소조, 혐기조, 호기(분리막)조로 구성되었으며, 호기조에서는 분리막에 의한 여과가 이뤄진다. 두 개의 무산소조에 각각 1Qin로 내부반송을 실시하였으며, 하루 처리유량 17.3 L/d를 기준으로 생물반응조 용량은 12.1 L, 수리학적 체류시간은 16.8시간으로 설계하였다. SRT는 질산성 질소성분의 유입에 의한 인 제거율 감소의 영향을 고려하여 40 ~ 50일로 유지하였다.

Fig. 1. Schematic diagram of MBR process

Table 1. Operating condition of MBR

 실험에 사용한 막은 PVDF(PolyVinyliDene Fluoride)재질의 침지형 평막(Toray, Japan)으로 호기조내에 2개의 모듈이 사용된다. 또한 처리의 안정성을 도모하기 위하여 분말활성탄(PAC, Powdered Activated Carbon)을 도입하였으며, 분말활성탄의 주입에 따른 영향을 조사하기 위해 동일한 제원의 MBR 반응조 2계열에 각각 PAC 주입과 미주입 조건으로 실험을 수행하였다. 실험에 사용한 분말활성탄(Norit, US)은 KB-B 모델로, 500 ~ 1,000m2/g의 내부표면적을 갖는 제품으로 증류수에 넣고 교반시켜 24시간동안 방치한 후 건조시킨 다음 사용하였다.

2.2 유입수 성상

 본 연구에서는 실험조건에 따라 인공합성폐수에 RO농축수를 일정비율로 혼합하여 유입수로 사용하였다. 인공합성폐수는 가평 환경사업소에 유입되는 원수의 성상을 기준으로 직접 제조하여 사용하였으며, 제조에 사용된 시약과 농도는 Table 2에 나타내었다.

Table 2. Composition of the synthetic wastewater

 RO 농축수는 A시의 하수재이용 파일럿 플랜트에서 채수하여 사용하였으며, 성상은 Table 3과 같다. RO 농축수 수질특성으로, 평균 유기물질 농도는 BOD5 1.54 mg/L, CODcr 70 mg/L로 농축수내 대부분의 유기물질이 난분해성인 것으로 나타났으며, 평균 총 질소 농도는 T-N 52.5 mg/L이며, NO3--N 48.4 mg/L로 일반 가정하수와는 다르게 대부분의 질소성분이 질산성 질소성분의 구성분율이 높은 것을 알 수 있다. 또한 RO농축수는 총 용존성 고형물질(Total Dissolved Solids, TDS)이 2,240 mg/L로 높게 측정되었으며, 이중 50 % 정도가 Cl-로 구성되어 있다.

Table 3. Characteristics of RO concentrate

2.3 실험방법

 본 연구에서는 MBR 공정을 적용하여 유입수 조성에 따른 RO 농축수 처리효율을 평가하기 위해 2가지 실험을 수행하였으며, 분말활성탄 주입에 따른 영향을 파악하기 위해 실험군(MBR 1)에는 분말활성탄 4,000 mg/L를 주입하였으며, 대조군(MBR 2)에는 분말활성탄을 주입하지 않고 실험을 수행하였다.

2.3.1 외부탄소원 주입에 따른 RO 농축수 처리 특성

 RO 농축수를 MBR 반응조에 유입시켜 생물학적 처리가능성을 평가해보는 실험을 수행하였다. RO 농축수에는 미생물이 기질로 사용할 수 있는 탄소원이 부족하기 때문에 외부탄소원으로 메탄올을 주입하였으며, 그 양을 단계적으로 증가시켜 처리 효율의 변화를 관찰하였다. Table 4에 MBR 공정의 운전조건을 나타내었다.

Table 4. Experimental conditions in case of external carbon source addition

2.3.2 인공합성폐수 혼합에 따른 RO 농축수 처리 특성

 MBR-RO 공정에서 발생되는 RO 농축수의 일부가 하수처리장 전단으로 반송되어 처리되는 경우를 모사하여 인공적으로 제조한 폐수에 RO 농축수를 단계별로 혼합시켜 MBR 공정으로 처리하는 실험을 수행하였다. 이 실험을 통해 MBR 공정으로 안정적인 처리가 가능한 RO 농축수와 인공합성폐수의 적정 혼합비율에 대해 고찰하였으며, Table 5에 MBR 공정의 운전조건을 나타내었다.

Table 5. Experimental conditions in case of feed water mixed with RO concentrate

2.4 분석방법

 수질분석은 유입수와 유출수를 대상으로 COD, T-N, T-P, NH4+-N, NO2--N, NO3--N, PO43--P, pH, TDS, UV254, TOC, MLSS 및 MLVSS를 1일 1회 채취하여 0.45 um PVDF 필터로 여과 후 분석하였다. MLSS는 GF/C filter를 이용하여 105 ℃ 2시간 이상 건조 시킨 후 측정하였으며, MLVSS는 550 ℃에서 15분간 회분시켜 측정하였다. 나머지 시료의 분석방법은 Table 6에 나타낸 바와 같다.

Table 6. Analytical methods and instruments

3. 결과

3.1 외부탄소원 주입에 따른 RO 농축수 처리 특성

3.1.1 외부탄소원 주입에 따른 미생물 농도 변화 특성

 Fig. 2는 운전기간 40일동안 외부탄소원 주입에 따른 MLSS의 변화를 나타낸 것으로 MBR 1이 8,210 mg/L에서 5,980 mg/L로 감소(분말활성탄 제외시 4,210 mg/L에서 1,980 mg/L로 감소) 하였으며, MBR 2는 4,150 mg/L에서 1,910 mg/L로 감소하여, 분말활성탄 유무와 무관하게 동등한 정도의 감소경향을 나타내었다. 이와 같이 미생물의 성장에 필요한 기질이 충분히 주입되었음에도 미생물 농도가 감소하는 이유는 RO 농축수 성상에 기인한 것으로 사료된다. RO 농축수 성상은 생산수의 질, 화학물질이 첨가된 전처리 방법 등에 따라 변하게 되며, 일반적으로 고농도의 염분, 중금속 이온, 화학약품 등 과 같은 독성물질들이 농축되어 있어 미생물 순응 특성에 영향을 주는 것으로 보고되었다(Chelme-Ayala et al., 2009; Ryu, 2013).

Fig. 2. MLSS variation of MBR for RO concentrate with external carbon source addition

따라서 MBR 공정을 적용하여 RO 농축수를 처리하기 위해서는 충분한 농도의 기질 공급과 더불어 미생물의 활동을 저해하는 성분들을 제거하거나 희석을 통하여 수질부하를 감소시켜 주어야 할 것으로 판단된다. 

3.1.2 외부탄소원 주입에 따른 COD, T-N, T-P 제거 특성

 Table 7, 8에 운전기간 동안 구간별 유출수의 농도 및 제거율을 나타내었다. 외부탄소원의 주입 없이 RO농축수를 원수로 운전한 구간(1 ~ 8일)에서 평균 유기물(CODcr) 제거율은 MBR 1이 25.7 %, MBR 2에서 22.6 %로 측정되었으며, 외부탄소원이 주입되는 구간(9 ~ 40일)에서는 유기물 제거율이 점진적으로 증가하여 운전종료 직전에는 MBR 1이 90.2 %, MBR 2에서 87.6 %의 제거율을 나타냈다. 그러나 Fig 3에 나타낸 바와 같이 유출수의 처리수질에는 큰 변화가 없는 것으로 관찰되어 유기물 제거율의 증가는 외부탄소원으로 주입된 메탄올 분해에 의한 결과로 RO 농축수에 존재하는 난분해성 유기물은 대부분 처리되지 않고 유출수로 방류되는 것으로 나타났다. 이는 전단의 하수처리장에서 생분해 가능한 유기물질이 대부분 처리된 후RO 공정으로 유입되어 후단 생물학적 처리 공정의 제거율이 낮아 지는 것으로 기존 연구와 동일한 결과이다(Belkin et al., 1997; Reardon et al., 2005).

Table 7. Treatment performance of MBR1 for RO concentrate with external carbon source addition

Table 8. Treatment performance of MBR2 for RO concentrate with external carbon source addition

Fig. 3. COD removal performance of MBR for RO concentrate with external carbon source addition

 RO 농축수의 질소성분은 총 질소(T-N)와 질산성 질소(NO3--N)의 평균농도가 각각 52.5, 48.4 mg/L로 대부분의 질소성분이 질산성질소 성분으로 이루어져있으며, 외부탄소원의 주입없이 운전을 한 구간(1 ~ 8일)에서 총 질소 제거율은 7.4 ~ 12.4 %로 낮게 측정되었다. 이는 탈질 미생물이 전자공여체로 사용하기 위한 유기성 탄소원이 부족하기 때문인 것으로 사료되며, Carrera et al., (2004)의 연구에 따르면 완전한 탈질이 일어날 수 있는 C/N 비는 1.5 ~ 5로 보고되고 있다. 외부탄소원이 주입되는 구간(9 ~ 40일)에서 C/N비는 3.6 ~ 9.5로 운전되었으며, C/N비가 증가할수록 총 질소의 제거율은 Fig. 4에 나타낸 바와 같이 일시적으로 회복되었다가 다시 감소하는 경향이 반복적으로 관찰되었으며, 운전종료 직전에는 총 질소 제거율이 MBR 1이 21 %, MBR 2에서 19 %로 측정되어 외부탄소원 주입에 따른 영향이 미비한 것으로 나타났다. 이처럼 낮은 총 질소 제거율은 RO 농축수에 존재하는 TDS 성분에 의한 영향으로 판단되며, Jang et al., (2012)의 연구에서TDS성분을 제외한 RO 농축수의 처리에서는 90 %이상의 높은 탈질 처리효율을 보였으나, RO농축수에 포함된 이온성분을 주입하자 처리효율이 급감하는 것으로 보고되었다.

Fig. 4. T-N removal performance of MBR for RO concentrate with external carbon source addition

 Fig. 5에 총 인의 구간별 유출수의 농도 및 제거율을 나타내었다. 총 인의 경우 앞선 총 질소 제거실험과 마찬가지로 외부탄소원이 주입되는 구간에서 제거율이 일시적으로 증가하였다가 감소하는 경향이 관찰되었으며, 운전종료 직전에는 3 ~5 % 수준으로 처리효율이 낮게 측정되어 외부탄소원 주입에 따른 영향이 가장 적은 것으로 나타났다. 이처럼 낮은 인 제거율은 RO 농축수 성분에 의한 영향과 혐기성 반응조로 유입되는 질산성 질소에 의한 측면으로 나누어 살펴볼 수 있다. 먼저 혐기성 반응조에 질산성 질소가 유입되면 기질경쟁이 우위에 있는 종속영양 미생물에 의해 PAO 미생물이 이용할 수 있는 유기물의 양이 감소되어 인 제거율이 저하될 수 있으나, 본 실험에서는 탈질에 필요한 과량의 탄소원을 주입하였으므로RO 농축수 성분에 의한 효과가 더 지배적인 원인이었을 것으로 추정된다(Tetreault et al., 1986; Choi et al., 2007 ).

Fig. 5. T-P removal performance of MBR for RO concentrate with external carbon source addition

3.1.3 분말활성탄 주입에 따른 제거

 외부탄소원 주입에 따른 생물학적 처리 가능성을 평가한 실험에서 분말활성탄이 처리성능에 미치는 영향은 없는 것으로 관찰되었으며, MBR 1과 MBR 2 에서 MLSS의 감소량이 비슷한 것으로 보아 분말활성탄의 주입이 미생물 활성에 직접적인 영향을 미치지 않는 것으로 판단된다. 일반적으로 활성탄은 g당 1,000 m2 이상의 매우 큰 내부 표면적을 갖고 있어 수중의 유기물이나 용존성 물질들을 흡착·제거시키기 뛰어난 다공성 흡착제로 알려졌으나(Schultz and Keinath, 1984), RO 농축수내에 높은 TDS로 인한 공통이온 효과의 영향으로 선택성이 없는 활성탄이 MBR 공정의 운전성능에 영향을 크게 미치지 못한 것으로 사료된다(Kim, 2012).

3.2 RO 농축수와 인공폐수의 혼합 비율에 따른 처리 특성

3.2.1 RO 농축수 혼합 비율에 따른 미생물량의 변화

 인공하수에 RO 농축수를 10, 20 % 비율로 혼합하여 각 구간마다 약 2주의 기간을 두고 실험을 수행하였다. 총 운전기간 50일 동안 MLSS변화량은 MBR 1이 414 mg/L, MBR 2가 551 mg/L만큼 감소하였다. 앞선 실험에서 운전기간 40일동안 MLSS가 50 %수준으로 감소된 것과 상이한 결과로 RO 농축수의 혼합에 의해 유입되는 유기물의 양이 감소한 것을 감안해 보면 MBR 반응조내 미생물이 순응한 것으로 판단된다. 일반적으로 BNR 공정에서 미생물이 순응하는데 걸리는 기간은 공법특성에 따라 다소 차이는 있으나 3 ~ 5주인 것으로 보고되고 있다(Song et al., 2003). 이러한 결과는 RO 농축수의 희석으로 인해 충격부하가 감소되어 미생물이 적응할 수 있었던 것으로 사료된다. Fig. 6에 운전기간과 혼합비율에 따른 MLSS 변화량을 나타내었다.

Fig. 6. MLSS variation of MBR for RO concentrate with synthetic wastewater

3.2.2 RO 농축수 혼합 비율에 따른 COD, T-N, T-P 제거 특성

 Table 9에 운전기간 동안 구간별 처리수의 농도 및 제거율을 나타내었다. COD의 처리수질은 RO 농축수의 혼합이 없는 인공하수만으로 운전을 한 구간(1 ~ 14일)에서 MBR1이 4.4 mg/L, MBR2가 6.1 mg/L을 나타내었으며, RO 농축수를 10 % 혼합시킨 구간(15 ~ 35일)에서는 각각 11.1 mg/L와 18.5 mg/L를 보였으며, RO 농축수를 20 % 혼합시킨 구간(36 ~ 50일)에서는 각각 20.7 mg/L와 34.9 mg/L로 측정되었다. RO 농축수의 혼합비율이 증가할수록 유출되는 유기물은 증가하였는데, 이는 RO 농축수에 존재하는 난분해성 유기물이 MBR반응조에서 분해되지 않고 유출되는 것으로, 처리된 COD는 인공하수에 존재하는 유기물이 대부분인 것으로 나타났다. 한편, Fig. 7에 나타낸 바와 같이 MBR 유입수에 RO 농축수가 혼합되기 시작한 초기에는 처리수의 농도가 일시적으로 높아졌으나, 시간이 지남에 따라 혼합 전 수준으로 점차 회복되는 경향이 관찰되었는데, 이는 MBR반응조 내의 미생물이 급격한 유입수질 변화에 대한 적응에 시간이 요구되는 것으로 볼 수 있다.

Table 9. Treatment performance of MBR1 and 2 for RO concentrate mixed with synthetic wastewater

Fig. 7. COD removal performance of MBR for RO concentrate with synthetic wastewater

 총 질소의 경우, MBR1과 MBR2의 처리수질은 RO 농축수의 혼합이 없는 구간에서 각각 8.6 mg/L와 9.0 mg/L를 나타내었으며, RO 농축수 10 %를 혼합한 구간에서는 각각 16.9 mg/L와 17.2 mg/L, RO 농축수 20 %를 혼합한 구간에서는 각각 28.1 mg/L와 28.2 mg/L로 측정되었다. 한편, 암모니아성 질소의 경우에는 RO 농축수의 혼합여부와 관계없이 99 % 이상 제거되는 것으로 나타났다. RO 농축수의 혼합 비율이 0 %에서 20 %로 증가함에 따라 총 질소의 제거율은 MBR1이 81.2 %에서 42.0 %로, MBR2가 80.3 %에서 41.9 %로 각각 절반 수준으로 감소하는 것을 확인할 수 있었다. 이는 RO 농축수의 혼합비율이 높아질수록 총 질소에서 질산성 질소가 차지하는 비율이 높아지며, 탈질에 소요되는 유기물의 비율이 낮아져, 생물학적 탈질효율의 저하에 의해 총 질소의 제거효율 감소가 일어난 것으로 사료된다. 다만, Fig. 8에 나타낸 바와 같이 RO 농축수가 혼합되는 초기에는 처리수질이 악화되었으나, 시간이 지남에 따라 처리수질이 각 구간의 혼합 전 수준으로 회복되는 경향이 관찰되는 것으로 보아, RO 농축수의 혼합비율이 20 %수준 까지는 MBR에 의한 총질소의 제거가 가능한 것으로 판단된다.

Fig. 8. T-N removal performance of MBR for RO concentrate with synthetic wastewater

 Fig. 9에 총 인의 처리수질과 제거율을 나타내었다. RO 농축수의 혼합비율 0 % 구간에서 MBR1과 MBR2의 처리수질은 각각 2.1 mg/L, 2.2 mg/L로 나타났으며, 혼합비율 10 % 구간에서는 각각 3.0 mg/L, 3.2 mg/L, 혼합비율 20 % 구간에서는 3.5 mg/L, 3.9 mg/L로 측정되어, 총 인의 제거율은 RO 농축수의 혼합 비율이 높아질수록 감소하는 경향을 나타내었다. 유기물과 총 질소의 경우 시간에 따라 처리수질이 회복되는 경향이 관찰된 반면, 총 인은 처리수의 농도가 지속적으로 증가하는 것으로 나타났다. 따라서 MBR 공정을 적용하여 RO 농축수를 처리하기 위해서는 인의 추가적인 처리 방법이 확보되어야 할 것으로 판단된다.

Fig. 9. T-P removal performance of MBR for RO concentrate with synthetic wastewater

3.2.3 분말활성탄 주입에 따른 영향

 인공하수와 RO 농축수를 혼합하여 MBR 공정으로 처리하는데 있어서 분말활성탄을 주입한 경우(MBR 1)가 분말활성탄을 주입하지 않은 경우(MBR 2)에 비해 유기물과 총 인의 처리효율이 상대적으로 높았으며, 처리수질도 안정적으로 나타남을 알 수 있었다. 특히, RO 농축수의 혼합비율이 0 %, 10 %, 20 %로 높아짐에 따라, MBR1과 MBR2의 제거율 차이는, COD의 경우 각각 0.3 %, 1.6 %, 3.5 %를 보였으며, 총 인의 경우 각각 2.3 %, 4.0 %, 9.2 %로 나타나, RO 농축수 혼합비율이 높을수록 분말활성탄에 의한 수질개선 효과가 높아지는 것을 알 수 있었다. 다만, 총 질소의 경우에는 MBR1과 MBR2의 제거율 차이가 거의 없어 분말활성탄 주입에 의한 효과가 나타나지 않았다.

 위의 결과는 RO 농축수만을 처리하는 경우에 활성탄 주입에 의한 효과가 거의 나타나지 않은 것과는 대조적인 것으로, RO 농축수를 하수와 혼합하여 처리하는 경우에는 하수중의 생물학적 분해 가능한 유기물이 활성탄에 흡착되고, 이를 기질로 하여 활성탄 표면에 미생물이 부착성장하여, 활성탄 표면에서 유기물의 흡착과 미생물에 의한 분해가 동시에 일어나기 때문인 것으로 판단된다. 따라서 RO 농축수를 하수와 혼합하여 처리하는 경우, 분말활성탄의 주입에 의한 수처리성능의 개선 효과를 기대할 수 있음을 시사하고 있다.

4. 결 론

 본 연구에서는 하수처리수 재이용 공정에서 발생하는 RO 농축수의 효율적인 처리를 위해 MBR공정을 통한 RO 농축수의 생물학적 처리 가능성을 평가해보았으며, RO 농축수와 하수와의 혼합처리 및 활성탄 흡착에 의한 영향을 평가하였다. 이상의 연구를 통해 얻은 결론은 다음과 같다.

 1) RO 농축수를 MBR 공정에 유입시켜 처리한 결과 외부탄소원의 주입량이 증가함에도 불구하고 반응조내 미생물의 지속적인 감소로 인해 전체적인 운전성능의 저하가 일어났다. 이는 RO 농축수에 존재하는 고농도의 TDS성분들에 의해 조내 미생물이 적응하지 못하여 생물학적 처리가 어려운 것으로 판단된다. 따라서 MBR 공정을 적용하여 RO 농축수를 처리하기 위해서는 적정 농도의 기질 공급과 함께 미생물의 활동을 저해하는 성분들을 제거하거나 희석을 통하여 수질부하를 감소시켜 주어야 할 것으로 사료된다.

 2) 인공하수에 RO 농축수를 0 %, 10 % 및 20 %의 비율로 혼합하여 총 50일 동안 MBR 공정을 운전한 결과 RO 농축수의 비율이 증가할수록 생물학적 처리효율은 감소하는 것을 알 수 있었다. 다만, T-P를 제외한 COD, T-N의 경우 RO 농축수가 혼합되는 초기에는 처리수질이 악화되었으나 시간이 경과함에 따라 혼합 전 수준으로 점차 회복되는 경향을 보여, RO 농축수가 점진적인 증가하는 경우에는 미생물이 순응을 하여 생물학적 제거효율의 회복이 나타남을 제시하고 있다.

 3) 인공하수와 RO 농축수를 혼합하여 MBR 공정으로 처리하는데 있어서 분말활성탄을 주입한 경우(MBR 1)가 분말활성탄을 주입하지 않은 경우(MBR 2)에 비해 처리효율이 상대적으로 높았으며, 처리수질도 안정적으로 나타났다. 또한, RO 농축수의 비율이 증가할수록 분말활성탄 주입에 의한 효과도 높아짐을 알 수 있었다.

 이상의 결론으로부터 RO 농축수는 하수와 혼합하는 경우, MBR에 의해 처리가 가능함을 알 수 있었으며, 분말활성탄의 주입에 의해 처리효율 및 안정성이 증대되는 것을 확인하였다. 향후, RO 농축수의 혼합비율 증가에 따른 MBR운전의 안정성과 장기운전에 따른 영향에 대한 연구가 추가적으로 수행될 필요가 있을 것으로 사료된다.

사 사

 이 연구는 2012년도 명지대학교 교책중점연구소 지원으로 연구되었음.

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